贾国利  王凤

( 首钢迁钢公司炼铁作业部，河北唐山064400)

摘要: 迁钢2号高炉2013 年5月13日长期休风检修，停炉后发现溜槽损坏严重，料面形状严重不规则。通过对操作制度的科学调整，复风过程中严格控制顶压、压差，控制好加风节奏和风口面积、做到上下部操作制度合理匹配; 同时用好风温，调节好炉温，加强炉外出铁管理，在复风后24h恢复全风状态。

关键词: 高炉操作溜槽磨损快速恢复

迁钢2^#高炉计划于2013年5月13日进行48h检修，停风前一周炉况顺行状态一般，高炉虽然对操作制度和负荷进行调整，但仍达不到理想状态。依据炉况实际表现，初步判定为布料溜槽发生了磨损，休风后发现布料溜槽磨漏严重，高炉料面很不规则。综合考虑停风前高炉生产状况，本次炉况恢复难度较大。送风恢复过程中通过对开风口的时机、加风节奏控制进行统筹控制，并对装料制度进行合理的调整，做到上下部操作制度的合理匹配。同时依据热量平衡合理掌握热风的使用量、适时调节炉温，同时抓好炉前出铁管理，确保炉内稳定操作，在复风后24h内高炉实现全风作业，炉况达到正常状态。

1  停风前准备

休风前炉况顺行状态直接影响高炉送风后炉况恢复的进度与顺利，有利于送风后合理煤气分布，利于软熔带的合理形成，减少恢复过程中发生的滑尺，悬料和塌料的发生。本次检修前2^#高炉炉况稳定性已有明显下滑，高炉风量萎缩，炉温波动大，通过对十字测温及煤气利用、综负等参数的认真分析，初步断定为溜槽磨损致使炉内煤气分布失常，积极调整适应，确保停风前炉况稳定，损失最小化。

1. 1  调整操作制度确保停风前炉况稳定

5月8日，炉顶十字测温中心温度由正常的600℃以上逐步下降，最低200℃左右。9日开始，对装料制度进行逐步调整，疏导中心，兼顾边缘，以期提高煤气中心温度。调整后中心温度仍不高，具体如表1所示。装料符号为专业术语:O代表矿石，C代表焦炭，上标代表布料档位，下标代表该档位下的布料环数。

另一方面，依据炉况表现，逐步退负荷适应。5月10日炉内压量关系进一步趋紧，煤气中心温度进一步下降，炉温不足，依据攻守退措施，积极退负荷适应。11日和12日炉况仍不好，连续退负荷至4.41。13日0:30按检修计划，负荷退到3.8。

1. 2  确保炉缸活跃热量充足

为确保检修期间炉缸热量充足、炉缸活跃，12日19∶30 取消钛矿，13日0∶30为按计划退负荷，碱度校核1.15，硅含量按0.50%校核，并附加焦炭5. 5批。停风前确保炉温上限，检修前炉温掌握情况如图1 所示。

2  停风操作

12日炉况仍欠佳，炉温不足，为保证停风前炉况稳定顺行，14∶40 负荷由4.62退至4.41，减矿率4%控制，取消钛矿，降低碱度，炉内压量关系紧，炉温不足。13日夜班为确保停风前炉缸热度，操作上“以氧换风”，炉内0∶20 提前停氧，0∶30 按计划负荷退到3.8，减矿率13%控制，碱度1.15，炉温0.50%校核。最后一次铁炉温水平0. 45%，物理热1511℃，渣铁排放干净，为复风后的快速恢复创造很好的条件。8∶05 停风，停风料线2.8 m。停风操作画面如图2 所示。

3  依据停风状态进行送风计划的修订

停风后，实际炉顶布料溜槽发生严重磨损，损坏面积较大，严重制约了装料制度的有效性，实际料面形状很不规则，中心料堆偏南且面积较小，无明显的中心凹点，南侧堆尖到炉墙的距离为2.01m，北侧为2.63m，堆尖比边缘处的料高1.0m左右。具体如图3所示。

因布料溜槽磨漏比较严重，导致布料制度严重失效，炉身上部乱料较多，考虑到此因素的不利影响，对原送风恢复计划进行了再次修定^〔1-5〕，在原计划基础上按减矿率11% 控制，考虑到送风恢复进度，具体计划如表3所示。

4  稳步恢复实践

考虑到炉况恢复的实际难度较大，本次恢复本着积极稳妥的思路稳步恢复炉况。整个恢复期大致可分三个阶段: 第一阶段为15日恢复，15日高炉7∶48按修订后的送风方案恢复送风，减矿率19%，负荷降低13% 控制，并调整装料制度，疏导边缘煤气，此阶段主要消化炉内乱料; 第二阶段为16日的恢复，基本思路为待乱料周期度过后，逐步扩矿批加负荷，稳步恢复至全风水平; 第三阶段为强化阶段，自17日后恢复炉况至检修前水平。整个恢复较为稳定，送风恢复前期仅发生几次小的塌料情况，平稳的恢复进度防止因气流不稳导致的恶性炉况事故发生。

4. 1  控制压差尽快出铁

5 月15 日高炉7∶48送风，送风面积按73%控制，第一料负荷按76%控制，减矿率按照19%控制，负荷降低21%，并调整装料，O¹⁰⁸⁷⁶⁵₂₂₃₂₂改为O⁹⁷⁶⁵₂₄₄₂，同时C^1098753₅₃₂₂₂₂改为C^1098753₅₃₁₂₁₃，保持中心及边缘两条煤气通路，稳定煤气初始分布。8∶00 送气，送气后风压按检修前正常值的18% 控制，风量按照全风的34% 控制，压差按≯1.0 控制。此后依据压量关系及料尺工作状态，小幅提高压差，压差基本控制在≯1.1。

随着炉内加风，操作上尝试尽早给煤，但由于炉温较足，高炉吃热能力差，给煤后炉内不接受，期间出现小塌料，料线最深2.25 m，停煤后压量关系略有波动，炉内适应为主。至15日晚23:00 负荷回至检修前84%，矿批回至73%，顺利地渡过了因溜槽损坏导致乱料行程。

恢复过程中，应依据炉况尽早提高风温，并进行煤粉喷吹，确保炉缸热制度。因恢复前期料速慢，风量水平低，出铁间隔时间过短会带来出铁时间短，不利于炉前出铁，间隔时间过长会造成憋渣铁，不利于高炉恢复。通过周密计算，确定好出第一次铁时间，对于炉内恢复有较为积极的作用，此次恢复过程中第一次出铁时间把握较好，炉外出铁组织较好，既保证了出铁的时间，又避免高炉憋风，确保炉况稳步恢复。铁水物理热、硅含量充足，化学热基本在1. 0%以上。前两次铁炉温较高，两次出铁硅含量分别为1.07%和1.03%，具体情况如表4所示。

4. 2  逐步恢复全风控制好鼓风动能

15日送风后，依据每阶段压差控制操作规范，视压量关系、料尺工作状态逐步加风，并随着加风进度，逐步捅开风口个数，增加鼓风面积，以确保稳定的压量关系，风量和透气性指数恢复进程如图4 所示，捅风口情况见表5。另一方面将热风温度基本维持在1000℃至1030℃较为稳定水平，利于炉缸热度的恢复。16日夜班在确保炉温充足基础上逐步加风，07∶38风量加至全风水平。

检修恢复送风恢复阶段应通过合理的炉缸下部送风制度的掌握，确保炉缸热制度合理，把握好风口面积、鼓风动能，风速之间的合理匹配关系，一方面保证炉缸热度，另一方面防止复风过程中因风速动能过高，损坏风口造成二次停风事故的发生。本次送风初期，复风面积与全开风口面积之比按73.22%控制。依据压量关系、炉温状况，适时捅风口，加大送风面积，控制好鼓风动能值，具体情况如表5所示。恢复过程中风量及鼓风动能控制情况如图5所示。

4. 3  送风制度上下部匹配

送风恢复后，随着炉缸活跃性的逐步增加，风速、鼓风动能的逐步提高，炉缸初始煤气分布基本稳定后，依据顶温及十字测温情况、压量关系水平，对装料制度进行调整，做到上下部操作匹配，对炉内块状带煤气流进行二次调整，稳定煤气流分布，为进一步扩矿批加负荷创造必要条件。送风恢复后炉内装料制度调整及十字测温反映情况如表6 所示。

从图6 可知，送风后随着风量、风速动能的逐步增加，炉顶煤气分布基本趋于正常，形成了打开中心，兼顾边缘的两股煤气流。并且圆周方向煤气分布较为均匀，证明在此条件下，上下部鼓风、装料制度是较为合理的。

4. 4  控制好压差稳定透气性指数

送风初期，压差的控制非常重要。若压差控制不好，操作上容易造成炉内管道、塌料等现象发生，还会造成风口大量坏损，往往会造成二次休风更换风口，大大延缓恢复进程。此次复风过程中实施定压差操作，各阶段通过风口面积控制及风量的控制，保证压差的基本稳定，见图7。即使在提顶压时，仍按照定压差控制，禁止加风顶高压差操作。

5  总结

本次检修为迁钢第一次48h检修，通过前期周密的计划安排，同时依据停风后实际情况，充分考虑了溜槽磨损严重对高炉送风恢复带来的不利影响，对送风方案进行二次严格研讨校订，生产组织方面确保严密，依据送风方案，操作上精心调剂，确保炉况稳步恢复。

溜槽磨损炉内布料失常，煤气紊乱导致炉况恶化。具体表现为: 十字测温变化较大，风量、风压不适应，高炉接受风量、热量困难，退负荷仍无法规整煤气分布。

一旦判断为溜槽磨损，需尽可能提前更换处理，防止影响扩大引起炉况失常。

针对溜槽磨损严重情况下的检修恢复，恢复进度不可过快，关键在于顺利度过炉内乱料。确保炉缸热量充足，依据炉况，尽可能用全风温，提早喷煤。

如煤气分布不理想导致上风困难要及时对装料制度进行调整，以疏导煤气为主。

异常炉况的恢复，要以稳定压差为主，控制加风节奏。

参 考 文 献:

〔1〕夏世桐，惠志刚，李帮平. 马钢2500 m³高炉布料溜槽磨漏的判断及原因分析［J］．炼铁，1998(4):10-12.

〔2〕欧阳雄.布料溜槽磨穿的判别及炉况处理实践［J］． 钢铁，1990(10):4-8.

〔3〕郝志忠，董伟君，刘思恩. 宝钢3号高炉布料溜槽衬板翘起后的炉况分析［J］．炼铁，1998(5):38-40.

〔4〕刘玉忠，刘如立.唐钢2000m³高炉炉顶布料溜槽磨漏的征兆及处理［J］．河北冶金，2006(4): 11-12.

〔5〕张艳允.邯钢5号高炉布料溜槽磨漏后的生产操作［J］．炼铁，1998(4):6-9.