刘广州¹，孙树峰²

( 1． 马钢采购中心; 2． 马钢炼铁总厂 安徽马鞍山 243000)

摘 要: 通过调整、控制漏水冷却壁、调整装料制度、更换布料溜槽，使高炉生产逐步恢复正常水平，各项指标逐步优化。

关键词: 高炉；失常；冷却壁；装料制度；溜槽；指标

9# 高炉于 2015 年 1 月 10 日整修后开炉，有效容积为 420 m³，开炉以后炉况稳定顺行，2017 年 4 月份开始高炉出现崩滑料、管道气流等现象，压量关系不适应，产量下降，且炉顶成像模糊不清，边缘无气。初期采取了退负荷、控冶强、调装料制度等一系列措施，但效果并不理想，高炉顺行状况没有得到改善，随后立即组织技术力量分析原因并采取措施进行调整。7 月后期，高炉逐步趋于稳定，可操作性变强，各项指标也逐步好转，8 月 16 日计划检修更换了布料溜槽边缘气流逐步显现，炉况更加稳定，8 月下旬高炉利用系数基本达到了 4 月份前水平。

1 失常经过及原因分析

1． 1 失常经过

4 月 5 日白班风量大、压力低，管道气流明显且出现连续崩滑料，高炉采取减风降压，加组合料恢复炉况，虽然风量能恢复至1320 － 1350 m³/min，但炉况稳定性较差。13 日 18∶ 00 高炉出现较大管道，炉顶温度上升较快，风量、压力波动大，出现悬料。14 日 3∶ 50 休风堵风口，至此炉况失常( 见图 1) 。经过半个月的调整，4 月下旬炉况趋于稳定，但由于焦炭负荷逐步加重，加风、富氧节奏较快，5 月 1 日炉况出现了更大波动，频繁出现 3． 2 m以上的塌料，伴随炉温急剧下行、风口挂渣、严重的时候风口涌渣、料面偏尺严重^［1］，慢风次数逐渐增多，炉况难以控制，甚至失控。

1． 2 原因分析

1． 2． 1 边缘气流减弱

9#高炉日常操作中一直以中心气流为主，兼顾边缘气流为原则，顺行状况很好，很少有崩滑料现象。进入 2017 年烧结矿质量下降且含粉升高，边缘自动加重，2017 年 3 月 22 日检修更换布料溜槽后，边缘气流逐步消失，虽然对布料模式进行了调整，但没有取到预期效果。

1． 2． 2 原燃料质量变差

烧结矿变化原 10#、11#高炉相继永久性停炉，原燃料结构发生了较大的变化，对高炉影响很大。烧结生产由原来的“两机对三炉”模式改为“一机对两炉”模式，且出现了很多困难，烧结矿质量呈下降趋势，高炉槽下返粉升高( 见图 2) 。另外 9#高炉槽下使用的是小矿筛，只能筛掉小部分矿粉，筛分效果差，导致入炉粉末比其它高炉要多。

焦炭含粉升高

进入 4 月份济源直供焦含粉偏高，并呈上升趋势( 见图 3) ，在边缘气流弱、炉况不顺的情况下使得边缘进一步加重，炉况急剧恶化。

1． 2． 3 热制度发生变化

热制度直接反映了炉缸工作热状态，冶炼过程中控制充足而稳定的炉温，是保证高炉顺行的基本前提^［2］。3 月 16 日 15#热风炉投用，风温上升50℃，焦碳负荷加重，风温升高后风速从 285 m /s 提高到 295 m /s，鼓风动能提高，中心气流发展，导致边缘气流加重，并且四座热风炉风温水平差距较大，造成实际风速、鼓风动能、炉温波动大。

1． 2． 4 高炉冷却壁漏水增加

到 2017 年 3 月份，高炉已确认炉腹、炉腰热面 7 块冷却壁漏水，3 月 22 日计划检修虽然对漏水冷却壁进行了处理，但未能彻底消除影响，检修后陆续又查出 4 块冷却壁漏水，且都集中在炉腹、炉腰部位( 见图 4) 。炉况波动、崩滑料多等多种因素导致了下部粘结逐步加重，给炉况的处理增加了难度。

2 高炉采取的措施

4 月 18 日开始采用 1C347 + 5C323305O288 布料模式，并使用萤石、锰矿洗炉，逐步恢复风量至1330 m³/min，4 月下旬炉况基本稳定，4 月 24 日起逐步改( 1K + 5P) 为( 1K + 10P) ，并于 28 日去空焦，改为正常料制。但由于恢复节奏较快，5 月 1日开始炉况出现大的波动，炉况难以控制，公司领导高度重视，立即组织召开 9#高炉炉况恢复专题会，统一操作思想。

2． 1 上部调节

搭建好矿、焦平台，稳定好煤气流分布，采用1C347 + 5C323304O302285 抽焦补矿的布料模式，稳定料制。

2． 2 下部调节:

2． 2． 1 稳定风量 第一步将风量稳定在1250 m³/min，高炉操作以不塌料为基准。

3． 2． 2 提高炉缸温度 风口 T 理≥2100℃，［Si］= 0． 60% － 1． 00% ( ≮0． 50% ) ，铁水温度控制在1440 ℃ － 1490 ℃范围，［S］= 0． 015% － 0． 030% 。

2． 3 加大控水力度

进一步控制漏水冷却壁的进水量，6 月 26 日检修彻底闷死漏水的 11 块冷却壁，另外对热一、热二的环管阀门进行控制，减少冷却水量，降低炉腹、炉腰及炉身下部的冷却强度。同时恢复了炉腹、炉腰在线水温差监控系统，而且选择了炉身下部 11个点进行人工测量水温差，跟踪炉墙处理的效果。

2． 4 严格把控冶炼进程

通过稳定的料制、风量、热制度从 6 月 1 日起到 6 月中旬，炉况逐渐稳定，崩滑料减少，炉况可操作性变强，利用系数中下旬稳定在 2． 75 t /( d． m³) 左右，但仍有崩滑料现象。7 月份开始爆料模式调整上矿焦开始向内移，并且一步一个台阶，小幅缓慢向内移，至 8 月 2 日布料模式稳定在 1C347 +5C323304 O28426． 54，经过调整，高炉逐步趋于稳定，可操作性强，无崩滑料现象发生，风量也逐步恢复到 4 月份以前的水平，利用系数也逐步提高，8月上旬稳定在 2． 85 t /( d． m³ ) 左右，中旬达到 2． 90t /( d． m³) 左右。

2． 5 更换布料溜槽

8 月 16 日计划检修更换了布料溜槽，旧的溜槽存在很大问题，前面第一段衬板翘起近 11 cm( 见图 5) ，这也是造成边缘气流偏重的直接原因，更换新溜槽复风后 16 个小时左右，布料模式和检修前一样，边缘气流慢慢出来，检修后两天高炉利用系数已恢复到检修前水平，8 月底利用系数达到4 月份前 3． 10 t /( d． m³) 水平。

3 效果

通过一系列措施的调整，炉况逐步转好，各项参数逐步恢复正常水平。利用系数达到 3． 0t /( d．m³) 以上，综合焦比逐步达到 540 kg /t． Fe，图 6 为高炉处理前后指标对比。

4  结语

9#高炉这次炉况失常事故损失惨重，教训深刻。在生产上，要加强对原燃料质量管理，另外要提高高炉操作者对所用原燃料质量变化的判断能力，更重要的是要抓住初期处理炉况的关键期，避免事故扩大化。

参考文献

［1］ 王筱留． 高炉生产知识问答［M］． 北京: 冶金工业出版社，2005

［2］ 周传典． 高炉炼铁生产技术手册［M］． 北京: 冶金工业出版社，2003