许江明  邹燕飞

（方大特钢科技股份有限公司  江西 南昌 330012）

摘要：方大特钢1050m³高炉中修开炉过程进行了总结。通过开炉前的精心准备，制定合理的开炉方案、准确选择开炉料和各种操作参数，适时调整操作制度，优化高炉操作，实现了顺利开炉和快速达产。

关键词：开炉；达产；达标

1  前言

方大特钢二号高炉有效容积1050m³，自2011年12月25日投产，根据公司安排于2018年12月15日停炉中修，主要检修的项目为更换5、6、7段全部铜冷却壁及冷却系统腐蚀水管、冲渣沟重新砌筑等。本次高炉从烘炉、试压、试漏、装料、直到2019年1月4日23:58点火送风，均实现了安全、有效、科学合理。高炉送风后第三天产量达到3100吨，第4天日产3650吨，第5天实现日产3860t高炉各项经济指标得到快速强化，利用系数达到3.83以上高炉实现了快速的达产达标；开炉后的主要经济指标见表1。

表1开炉一周主要技术经济指标

2  开炉准备

（1）高炉烘炉。高炉使用风量500~1000m³/min进行常压烘炉。为保护炉顶设备，烘炉过程严格控制炉顶温度不大于300℃，气密箱温度小于50℃.烘炉从1月1日开始到1月3日风温达到450℃，一直保持到1月4日；为了保证炉内衬体的水分在高压条件下的有效驱除，1月2日11:00开始加大风量到1500m3/min，，风压70kpa，炉顶压力17kpa，各风口二套夹缝就开始向外渗水，到1月4日渗水现象缓解，到高炉送风后，渗水现象基本消除，说明烘炉效果非常理想。

（2）试压检漏。分为对高炉本体及煤气系统、送风管道系统试压检漏操作。主要对高炉本体及系统内的所有焊缝，重点是施工焊缝、热风围管焊缝，鹅颈管、直管法兰、风口各套间的结合部、冷却设备密封罩、各进出口管封板焊缝、人孔法兰、上升管、下降管、探尺传动装置法兰（新换炉壳）重点排查。以炉顶压力为准，最高压力210kpa；高炉本体打压共计2次，对试压检漏过程发现的大小漏点全部进行了堵漏处理。 

3  开炉料及开炉参数

3.1  开炉参数

(1) 焦炭：本厂干熄焦

(2) 矿石：烧结矿70%+厂球30%（因烧结检修未完成，使用落地烧结矿）

(3) 熔剂：白云石

(4) 正常料焦比0.80t/t，R2=1.0

(5) 全炉干焦比：2.8t/t

(6) 空焦碱度R2：0.80

(7) 炉料平均压缩率：13%

(8) 预计生铁成分：[Si]=3.5%[Fe]=92.09%

(9) 矿批：16t

(10) 料线：1.5m

(11) 风口尺寸：630×115mm

(12) 风口数量：20个

(13) 风口面积：0.2076m²

(14) 采用集中堵风口开炉，工作风口6个，总进风面0.0623m²，堵14个风口

3.2  装料参数

本次装料共分四段，第一段为枕木，第二段铁口以上至炉腰下沿为净焦，第三段炉腰到炉身中下部为空焦，第四段炉身中部至1.5m料线为正常料。具体装入参数见错误！未找到引用源。。

表2方大特钢1050m³高炉开炉装料情况

3.3  布料原则

净焦采用单环布料a=19°，空焦a=20°布料，正常料净焦、空焦均采用a=25°布料，后随着料线的增长逐步提高角度直至过度到多环布料，以保证整个料柱矿焦分布稳定和连续性。

3.4  风口状态

20个风口全部采用φ115*630mm风口，进风面积0.2076m²，送风前堵6个风口送风，进风面积0.145m²，堵风口时用耐火砖堵严防止送风后吹开；

3.5  铁口富氧系统

南北两个铁口均安装了富氧鼓风系统：铁口孔道预埋了钢管，分别连接压缩空气和氧气，实现通过向炉内富氧鼓风。

4  开炉达产情况

4.1  点火送风过程

高炉于1月4日23:58点火送风；送风料线1.3m，风压78kpa，风量930m³/min，风温750℃,同时两个铁口进行富氧鼓风，送风27分钟后17#风口亮，42分钟后全部风口亮，35分钟后料线开始松动，按正常料线下料；8:20分煤气防爆实验合格，引煤气操作。送风12小时后炉顶温度明显上升，说明高炉软融带已经完全形成；

4.2  出渣铁情况

高炉送风10小时后南铁口停止富氧鼓风，鼓风管拔出后，铁口喷溅铁花，10:10堵口；送风15小时后根据计划填料计算渣铁生成量，当炉缸内渣铁液面上升到铁口中心线时，组织出铁，渣铁流动性良好。开炉后第一炉铁水[si]=4.98，铁水温度1398℃，炉渣碱度R₂=1.05。第2炉铁水就改水渣系统，之后铁水物理热明显升高，渣铁流动性好。随着高炉冶强提高和炉温下降、铁量增多，1月6日16:00开始两边出铁；高炉逐步恢复到正常水平操作；

4.3  送风制度调整

（1）以炉况顺行为基准，稳步加风。第一次出铁后风量以100~150m³/min加风。随着冶强逐步提高，待14个风口全风后，1月7日开第一个风口，之后以5个小时开一个风口的速度开风口，到1月9日最后一个风口打开。随着风量、风压提高，适当提高炉顶压力，促进形成稳定的煤气流；风量增加见表3。

（2）抓住时机，逐步将风温和富氧用至正常水平；开炉时风温750℃，由于开炉炉温水平较高，风温水平很难用上来，随着降焦增煤措施到位，逐步提高风温使用水平，1月7日风温恢复到1150℃，逐步稳定。开炉18小时后富氧3000m³/h。1月7日9:00实现了富氧7000m3/h的正常水平；风温使用情况见表4。

表2开炉后风量变化

表1风温随送风后时间的变化

4.4  热制度的调整

高炉开炉焦比750kg/t，出第一炉铁后，焦比调整到630kg/t，之后根据炉温及风温变化逐步降低焦比；送风25小时后焦比降低到500kg/t，高炉开始喷煤；第4天焦比降低到420kg/t，煤比115kg/t；送风后第一炉铁[si]=4.82，铁水温度1398℃，第二炉铁水温度1421℃，说明炉缸已经充分加热，这其中一部分原因是本厂第一次使用预埋氧枪开炉。预埋氧枪是在铁口插入氧抢，在不同阶段通入不同纯度的氧气，以达到辅助加热炉缸的目的，在本次开炉中取得了良好的效果。铁水硅含量在送风后40小时降低到1.0%以下。铁水硅含量和铁水温度与炉次的关系见表2。

表2铁水温度和铁水硅含量随炉次的变化

5  结语

5.1  成功之处

1．本次开炉填充料计算，根据以往经验，充分考虑到本厂原料性能，选择了适合的计算参数。填充料实际入炉情况和计算结果基本吻合，为成功开炉提供了基本的保障。

2．本次开炉使用的焦炭均为本厂自产干熄焦，物理化学性能稳定，冶金性能良好，且焦比选择合适。开炉后铁水温度迅速上升，铁水硅含量和铁水温度迅速匹配，铁水流动性迅速好转，炉前工作量明显低于前几次开炉。

3．本次开炉，本厂第一次使用预埋氧抢开炉，对炉缸的蓄热起到了良好的辅助作用。

4．本次开炉对负荷的把握十分到位，送风后40小时，铁水硅含量已经降低到1%以下，并且始终保持较好的物理热，降硅过程是成功且迅速的。

5．本次开炉，各单位积极配合，使用专用铁水罐装铁，在前期，将装入的流动性不好的铁水和相邻高炉的正常铁水混合送往转炉，为转炉消化开炉初期异常铁水创造了条件。

6．本次开炉生产组织较为完善，关键节点派专人负责，克服了设备联动试车时间短，设备检修项目多等困难，开炉后未发生非计划休风，为此次开炉提供了强有力的支持。

5.2  不足之处

1.  因与本高炉配套的烧结机检修未完成，本次开炉使用的烧结矿为落地烧结矿，冶金性能较差，为开炉过程中的炉况反复埋下了伏笔。

2.  开炉过程中有一次长时间大幅度的减风过程，影响了开炉进度。