郑维红
（酒钢集团宏兴炼铁厂）
摘 要 对2014年12月份6号高炉风量回缩的原因进行分析，通过采取调整装料制度、精料、加强炉内操作等措施，使高炉炉缸工作恢复正常，炉况恢复稳定，取得较好的经济技术指标。对整个炉况恢复过程进行总结，为以后类似事故积累经验。
关键词 风量 鼓风动能 铁水温度
1 炉况波动简介
11月28日休风前炉况运行良好，炉缸热量充足，料尺工作良好，全天平均风量在1200 m3/min左右，综合负荷控制水平在3.40倍，炉芯温度保持在166℃-167℃。平均铁水温度保持在1480℃左右。11月29日后风量逐步回缩，炉芯温度呈下降趋势，至12月2日低至161℃，炉缸工作明显变差，鼓风动能降低，至12月6日平均鼓风动能降低至31.6kJ/s。
进入12月份后，鼓风动能逐步回缩，至12月6日降低至波谷（31.6 kJ/s），随后开始漫长的恢复过程，至12月21日平均鼓风动能逐步上升至40.1 kJ/s，炉况基本恢复正常，期间经历19天的恢复时间，产量及经济指标受影响较大。
2 原因分析
2.1 炉缸不活
炉况波动初期，最明显的特征是炉缸工作不活，有三个佐证：
（1）铁水温度降低
11月26日至29日铁水温度由1482℃↓1463℃，在炉温没有大幅度波动的情况下铁水温度直线下降，说明炉缸蓄热能力变差。
（2）炉芯温度降低
11月28日休风后炉芯温度保持在166℃-167℃，之后开始逐步降低，至12月2日，已降低至161℃。
炉芯温度是高炉控制的一个重要参数，一定要控制在合理范围之内。一旦低于正常范围以下，必将导致炉缸工作的变差，炉况产生波动甚至失常[1]。
（3）综合负荷与煤气利用关系不对称。
从图2可以看出，11月末炉内煤气利用稳定在40-41%左右，但是综合负荷的控制水平却降低至3.35倍左右，说明操作上为了保证铁水温度在1470℃以上，开始减轻综合负荷、提高炉温控制范围，炉缸工作开始变差。
2.2 原燃料质量的恶化
原燃料质量的恶化，是导致风量回缩、炉况出现波动的又一主要原因，而原燃料质量的影响分为两大方面，一是化学特性，一是物理特性。
2.2.1 化学特性
由于木里煤断料，焦炭变料，焦炭灰分及硫份大幅度上升，硫份从11月初月初的1.24%上升至1.36%，灰分由12.56%上升至13.67%。灰分、硫份的增加，导致造渣所需熔剂增加，渣量增大，不仅多消耗焦炭，还使高炉下部透气性变坏，造成风量回缩。根据经验，焦炭灰分增加1%，焦比升高1.7%～2.5%，熔剂消耗增加4%，渣量增加3%，生铁产量降低2.2%～3.0%。焦炭中硫分每增加0.1%，焦比约升高1.2%～2.0%，产量降低2%以上。
焦炭热反应性能主要指焦炭反应性和反应后的强度。如果焦炭的反应性过大，在软熔带就产生较多的碎焦和焦粉，势必影响整个高炉的透气性，透气性变差，必然会导致风量的回缩。
2.2.2 物理特性
物理特性方面主要是指过筛。过筛方面，一直有一个困惑，那就是6号高炉料种由“高烧+昕昊达球团+硅石”变为“高烧+哈球+钒钛+硅石”后，炉况顺行每况愈下。通过对两种配料方案的过筛进行对比后发现：配加“高烧+哈球+钒钛+硅石”之前高炉料种比较单一，“高烧+昕昊达球团+硅石”，其中昕昊达球团矿分别装在5、6#仓，筛分效果较好。配加“高烧+哈球+钒钛+硅石”后，哈球单装在5#仓，每批矿石配加4.5t左右的哈球，量是相当大的，如果遇上下雪天气或哈球粉末大的时候，过筛效果下降，入炉粉末增加，炉内透气性降低，风量回缩较多。
从12月20日夜班风量回缩的过程来看，过筛是一个相当大的影响因素。12月20日夜班由于焦炭和哈球过筛效果差，振筛被糊死，入炉粉末增加，班平均风量由1196m3/min↓1166 m3/min。槽下岗位对5#仓振筛彻底清理后，风量又上至1185 m3/min，近期由于过筛很少出现问题，日平均风量保持在1190 m3/min左右，炉况顺行正常。
2.3 炉内气流的影响
进入12月以来，由于6号高炉冷却设备破损较多、水温差较高，装料制度的选择一直是以“抑制边缘”为主，调剂上为了追求较高的煤气利用，始终将中心气流压制，中心较重。
近期鼓风动能长时间低于正常水平，鼓风向高炉中心的穿透力减弱，造成中心进一步加重，风量愈是回缩。
2.4 高炉操作的影响
自8月份炉缸大凉以来，6号高炉对物理热的依赖更加明显。8月份之前炉况正常时铁水温度保持在1460℃-1470 ℃左右，若炉内欠热严重时，将铁水温度控制在1460℃以上，风量必然会上升。自大凉恢复正常以来，炉内动辄出现欠热现象，风量回缩，铁水温度控制在1460℃以上以上效果都不明显，必须要控制在1470℃以上才有效果。
操作方面主要的问题有：
（1）各班工长操作思路不一，对铁水温度的重视程度未能统一，交接班衔接出现问题，炉内经常是“凉热交替”。
（2）对低料线的危害认识不够，操作上为了争取风量，经常将料线控制在2.0m以上，长时间的低料线，导致炉内煤气利用恶化，间接还原减少，欠热加剧。
（3）顶风压现象频繁。
2.5 渣铁排放的影响
渣铁排放不均匀，是导致风量回缩的又一原因。
炉缸内贮存着大量的液态渣铁，炉渣密度小，浮在铁水上方，当铁口深度不达标、出铁时间短时，理论铁量虽然能排出，但炉渣未及时排出，当长时间浅铁口作业时，憋风现象越是明显。
自2014年10月22日采取了“二次打泥法”之后，铁口稳定性上升，铁口合格率得到保证，渣铁排放较均匀，炉内憋风现象逐步消除。
3 采取的措施
3.1 布料角度方面，以打开中心气流为主，尤其是中心焦角，长时间保持在22.5°~23°。
3.2 提高炉温控制水平，由0.65%~0.85%提高至0.70%~0.95；提高铁水温度控制水平，最低铁水温度由1460℃提高至1470℃，提高炉缸热量水平。
3.3 批重由18.9t退至18.6t、再退至18.3t，负荷由4.26倍调轻至4.20倍、再调轻至4.15倍。
3.4 自8月份以来，高炉配加15%料场中块焦，12月10日前中块焦布料在2角度2、3环，对焦炭拉料顺序进行调整后，目前中块焦布料在在1、2环，改变中心焦的布料形式，尽可能将质量较好的焦炭补在中心，尽快更换到中心死焦堆，争取风量。
3.5 强化风温的使用水平，合理搭配热风炉供给次序，4座热风炉的送风顺序由5#→6#→7#→8#调整为5#→7#→8#→6#，将风温水平最高的8#热风炉和风温最低的6#热风炉搭配送风，适当延长8#热风炉送风时间、缩短5#热风炉送风时间，尽可能提高风温、提高鼓风动能，避免越吹越死。
3.6 加强原燃料的的检查，督促槽下岗位及时清理振筛。12月20日夜班5#仓振筛被糊死，球团矿没有经过过筛就直接入炉，导致入炉粉末增加，透气性恶化，炉内风量回缩严重。将5#仓停电后，对振筛进行了彻底清理，重新投入使用，一个冶炼周期后风量恢复正常水平。
4 值得总结的经验
4.1 高炉的调剂炉缸占大多数，保证炉缸热活跃度是关键。在原燃料出现劣化的情况下，多半问题是出在炉缸中心死料堆上，尽快更换死料柱是关键。
4.2 焦炭质量变差时，调剂上首先应当减轻焦炭负荷，保证充足的炉温及物理热，通过集中加入附加焦的方式热量始终不均匀，而且也不好控制。
4.3 高炉加强槽下的精料工作，值班室岗位每班必须到槽下检查过筛，发现焦筛过筛不好时督促槽下岗位清理振筛。
4.4 装料制度的调剂上，炉内始终要保持一股主气流，条件不允许疏松边缘时，以打开中心气流为主。
4.5 规范炉内操作，操作以保证充足的渣铁物理热为主；加强对低料线危害的认识，低料线时首要任务是尽快将料线赶正常，不要人为制造低料线；杜绝顶风压现象。
5 参考文献
[1] 徐益军.陈克武. 湘钢1号高炉炉芯温度下降的原因及治理[J].炼铁，2010（6）:27-29.